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工业废水论文范文

工业废水论文

工业废水论文范文第1篇

对煤制天然气废水中酚和氨的处理不仅能够减少资源的浪费,而且能够在一定程度上降低之后的处理难度。一般来说,对煤制天然气废水的预处理主要包括脱酚以及脱酸。

1.1脱酚煤制天然气废水中含有一定量的酚类物质,目前使用较多的是溶剂萃取脱酚技术,如果单一的溶剂萃取脱酚技术不能满足要求的话,可以和水蒸气脱酚法相结合。目前国内溶剂萃取脱酚技术采用的原料主要是二异丙基醚或乙酸丁酯等物质,例如如果采用鲁奇加压气化工艺进行煤制天然气的生产,那么相应的,其溶剂萃取脱酚技术使用的脱酚溶剂应该是异丙基醚。实际情况证明,采用异丙基醚对煤制天然气废水进行脱酚,脱酚后废水中酚的含量能够低于0.6g/L。

1.2脱酸除了对煤制天然气废水进行脱酚以外,其预处理工艺还包括脱酸。脱酸简而言之就是对煤制天然气废水中含有的CO2、H2S等酸性物质进行分离。需要注意的是,在实际的脱酸操作中,一定要考虑到CO2、H2S等酸性分子在遇水后会出现弱电离现象,弱电离会导致煤制天然气废水的脱酸效率下降。因此,在实际的脱酸操作中,排放CO2、H2S等酸性气体时尽量做到向上排放,即将其从脱酸塔顶部进行排出,而且还要对脱酸塔顶部的温度进行控制,这样才能把部分游离的氨分子留在酚水中,将酸性气体排出。

2.生化处理技术

所谓的生化处理技术指的是通过对微生物自身存在的新陈代谢作用加以利用,对污染物进行分解并且对其进行转化,使之最后能够成为二氧化碳等物质。目前我国煤化工废水处理,普遍采用改进后的好氧生化处理技术,主要包括两方面工艺,分别是SBR技术以及PACT技术。由于煤化工废水中存在着联苯等比较难降解的有机物,这些有机物在好氧生化处理技术中难以降解,需要采用厌氧生物处理技术进行处理。此外,一些煤化工废水成分十分复杂,可采用厌氧和好氧工艺相结合的方式处理煤化工废水。

2.1SBR工艺SBR工艺的优势,简单来说就是能够保证整个生物反应器中好氧和厌氧环境不断交替。通过两者不断交替,保证整个生物反应器能够获得较为多样化的生物菌群和耐冲击负荷能力。除此之外,SBR工艺还能够保证生物反应器能够处理一些有毒或者高浓度煤制天然气的能力。以我国中部地区某煤化工业废水处理厂为例,该厂采用的就是SBR工艺。通过对整个生物反应器的相关装置(如:曝气、温度、加碱装置)进行改造,从而提升了鲁奇工艺处理煤制天然气废水的能力。

2.2好氧生物膜法相比SBR工艺,很多煤化工业废水处理厂采用更多的是好氧生物膜法。好氧生物膜法的优势在于菌群的生长方式。通过对优势菌群的筛选,可以实现对煤制天然气废水中污染物的降解,特别是对一些传统工艺降解起来较为困难的有机污染物,其效果更加明显。我国西南某煤化工业废水处理厂采用的就是好氧生物膜法,实践证明,好氧生物膜法能够有效做到对煤制天然气废水中COD、酚以及氨氮污染物的去除,而且其具有较高的缓冲能力。2.2.3深度处理技术在对煤化工废水进行生化处理后,废水中仍然存在一些少量难降解污染物,在一定程度上使色度难以达到排放标准,需要采用深度处理技术。当前主要采用方法包括了混凝沉淀法以及高级氧化法等。

3.煤化工废水处理存在的不足和展望

由于煤化工废水中含有的有机物的浓度比较低,需要采取有效措施对废水的氨氮加以去除,随着排放标准提高,需要对生化水进行深度处理。由此可见,深度处理已经成为未来十分重要的研究方向,在实际深度处理过程中技术选择有十分重要的意义。当前我国进行产业投资的一个重点就是煤制天然气,但是对于煤制天然气废水处理技术的研究还存在着不足,因此相关的人员要加强对于高浓度废水处理技术的研究力度。

4.结语

工业废水论文范文第2篇

将未清洗的滤纸放入称量瓶中,开盖在103~105℃烘箱中烘干2h后移入干燥器内,冷却后称量。再将同一滤纸用蒸馏水充分洗涤,仍放入同一称量瓶中,开盖在103~105℃烘箱中烘干2h后移入干燥器内,冷却后称量。计算两者之间的差值。2.3测定结果(如表1)

2结果讨论

按照悬浮物的计算公式:以上实验数据表明,当水样体积为100mL时,未清洗的滤纸将会导致水样悬浮物相应减少。从实验结果和计算数据得知,备用滤纸一定要经蒸馏水洗涤并烘干后,才能用于悬浮物的测量,免除掉滤纸本身带入的误差。

3样品过滤完后对滤样滤纸的冲洗

中盐株化集团生产产生的废水因工业特点含有少量的-CL-、SO42-、Ca2+、Mg2+等可溶性盐,在测定悬浮物含量时,一定要考虑去除,否则,部分盐分附着在滤纸和称量瓶上,经烘干后成为盐的晶体,增大测量的悬浮物含量。另外,滤纸上截留过多的悬浮物可能夹带过多的水份,除延长干燥时间外,还可能造成过滤困难,遇此情况,可酌情少取样。滤纸上悬浮物过少,则会增大称量误差,影响测定精度,必要时可增大样品体积。一般以5~100mg悬浮物量作为量取样品体积的合适范围。辨别废水中盐分的高低,最简易办法是观察水样通过滤纸的流速。如水样不经抽滤通过滤纸速度快,溶液澄清,则其中可溶性盐相对较少;如水样不经抽滤通过滤纸速度慢,溶液里有悬浮物沉淀,则其中可溶性盐相对较多。

3.1试剂

3.1.1硝酸银溶液(约0.1mol/L)将0.17g硝酸银溶解于80mL蒸馏水中,加0.1mL硝酸,稀释至100mL,贮存于棕色瓶中,避光保存。

3.1.2氯化钡饱和溶液取适量氯化钡溶于100mL蒸馏水中,以溶液中有少许氯化钡未完全溶解为宜。

3.2实验方法

去除附着在滤纸上的可溶性盐,可在水样过滤完后,用蒸馏水对滤纸进行洗涤。每个样品至少洗涤三次。对过滤速度慢的水样滤纸应增加洗涤次数。取洗涤滤纸后的滤液分别滴加硝酸银溶液或氯化钡饱和溶液,若没有白色沉淀产生或者不变浑浊,则说明附着在滤纸上的可溶性盐已冲洗干净,此时可以取下滤纸放入原称量瓶中,移入烘箱干燥。即通过在样品过滤完后用蒸馏水洗涤滤纸来减少水样中可溶性盐带入的误差。

4备用滤纸或样品烘干后的称量时间控制

备用滤纸或样品烘干后在干燥器中放置时间长短也会对测量结果产生影响。因为滤纸或样品的吸湿性等原因,干燥器内的硅胶也不能完全阻止滤纸或样品的吸湿,在没有改变干燥剂的情况下,样品放置时间越长,称量结果相应增大,从而引起误差。对比用备用滤纸烘干后的称量时间长短,进行了一系列相应的实验。

4.1仪器烘箱,电子天平。

4.2实验方法备用滤纸烘干后,立即盖紧称量瓶盖,移入干燥器内,放置约30min使冷却至室温,称量。然后将它们重复烘干相同时间后继续放入同一干燥器中,放置一晚(期间共约18h),称量。比较两者之间的差别。

4.3测定结果(如表2)

4.4结果讨论从实验结果得知,备用滤纸烘干后在干燥器中分别放置30min和18h,两者之间的重量相差可达0.0091h,也即按悬浮物计算公式计算,当取水样体积为100mL时,引入悬浮物含量测定中的误差将高达91mg/L[SS(悬浮物,mg/L)=0.0091/100×106=91mg/L]。所以为减少放置时间过长引入的误差,备用滤纸和样品烘干后在干燥器中的放置时间应基本一致。在干燥器中冷却约30min(样品数量少时,温度下降块,应相应减少冷却时间),就须立即称量。

5实验结论

工业废水论文范文第3篇

UASB即为上流式厌氧污泥床,也叫厌氧水解反应器,是集沉淀、吸附和生物絮凝等物理化学过程,以及水解酸化和甲烷化过程等生物降解功能于一体的综合反应器。厌氧反应器由污泥反应区、三相分离器(气、液、固)和气室三部分组成。厌氧生物处理化学过程为水解酸化、产酸、产甲烷3个阶段。UASB厌氧反应器的基本工作原理为:首先,在底部反应区内存留大量厌氧污泥,具有良好的沉淀性能和絮凝性能的污泥在下部形成污泥层。污水从厌氧污泥层底部流入与污泥混合在以前,污泥中的微生物把废水中的有机物分解成甲烷,这是一种把污水转化为气的过程。该气体不断分离上升,最初以微小气泡的形态从污泥层中放出,在上升过程中不断合并,气泡逐渐变大,在污泥层上部由沼气的搅动形成一个污泥浓度较稀薄的污泥和水一起上升进入三相分离器。然后,气泡通过与三相分离器下部接触,分离器下部的反射板折向反射板的四周,然后穿过水层进入气室。进入到气室的甲烷用导管导出,固液混合液经过反射进入三相分离器的沉淀区。废水中的污泥层发生絮凝,颗粒在逐渐的变大,在重力作用下沉淀到分离器的厌氧反应区。在厌氧反应器处理污水过程中,可以看出,先是在污泥反应区,通过污泥层中的微生物完成了水解酸化。厌氧水解反应器中大量微生物进行水中颗粒物质迅速截留和吸附,截留下来的物质吸附在污泥表层。在大量水解细菌、产酸菌作用下,将废水中不溶性有机物分解出来,这个过程就是产氧产酸的过程。同时在分离水分子的过程中也产生了甲烷小气泡,小气泡穿过污泥层不断上升,上升过程中形成大气泡,最后到达厌氧反应区。甲烷也是不可多得了有机气体,是可很好利用的。分离出来的有机物进行二次利用,符合资源再利用的原则。

2SBR工艺在酒精废水处理中的应用观察

SBR工艺是序批式活性污泥法的简称,是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术,又称序批式活性污泥法。该操作功能改造了原有活性污泥主反应区对厌氧断出水进行好氧处理,进一步去除废水中的污染物物。运行方式相对来说比较灵活,能够适应各式不同的废水处理要求,不仅限于酒精废水的处理。它的运行周期一般包括进水期、反应期、静置期、排水期和闲置期5个基本阶段。SBR工艺需要与UASB工艺结合使用,UASB反应池的水必须进行二次处理才能达到废水排放标准。SBR工艺正好完成了UASB的这一要求,UASB的出水进入到SBR工段,这是一个好氧处理过程,在这里碳源有机物和氨氮类有机物得到了很大程度上的处理。SBR相对其他传统废水处理工艺,有生化反应速度快、处理效率高、运行灵活、操作简单的几大特点。它最大的特点就是能大量脱离氨氮类有机物,通过静止沉淀,分离出大量有机物,出水水质不仅达标还相对较好。

3UASB+SBR工艺效果显示

本文通过对该酒厂进行了实例研究,取用酒厂废水50m?/d进行研究。酒精生产过程中废水首先是洗药材产生的泥沙等悬浮物,可用沉淀的方法率先把其去除。然后投放混凝剂PAC及絮凝剂PAM,使沉淀物形成絮凝物通过斜管进入沉淀池,从而清除洗涤后产生的杂质。出水在经过石英砂过滤器进行过滤,达标排放。调节池搭配水井,收集污水,减少流量变化给污水处理系统带来的冲击,调节池设置搅拌、混合装置,为使调节池出水水质均匀,防止杂质沉淀。UASB工艺的使用,在底部反应区内存留大量厌氧污泥形成污泥层,需处理的污水从厌氧污泥层底部流入与污泥混合,污泥中的微生物分解污水中的有机物,形成沼气。沼气以微小气泡形式不断放出、上升,上升过程形成较大气泡,进入三相分离室碰到下部折射板,折向四周穿过水层进入气室,再将其用导管导出。这时固液混合液进入三相分离器的沉淀区,污泥发生絮凝在重力作用下沉降,沉淀的污泥降到厌氧反应区内,而分离后的处理水从沉淀区溢出,排出污泥床。此中设计了四座UASB反应器(并联两级),每座尺寸均为:φ3.3×6.5m。UASB反应器处理完成后进入SBR反应器,SBR反应器为间歇性进水并自流入SBR反应器,因此在SBR反应器进水前设置配水井,配水井安装自动阀门控制水量和时间。SBR反应器间歇曝气方式来运行活性污泥污水处理技术,设置鼓风机为SBR反应器供氧,使微生物好氧分解代谢有机物,降低有机物浓度达到排放标准。经过处理的污水由原来的:CODcr=18000mg/L,BOD5=10000mg/L,SS=200mg/L,经过处理为CODcr=98mg/L,BOD5=20mg/L,SS=70mg/L。通过实例研究可以表明,UASB+SBR+沉淀过滤工艺出水能够达到设计要求,满足废水排放标准。简单来讲,是一种厌氧水解+好氧的废水处理过程。厌氧水解处理过程无需曝气,运行费用少;SBR工艺操作简单,管理方便,投资省。UASB+SBR工艺对COD及BOD去除率较高,在一定程度上解决了酒精废水处理工艺中存在的设备投资大、运行费用高的问题。另外,UASB+SBR工艺不仅减少了设备投资和运行的费用,该工艺产生的沼气可满足设备自身用电需求,还将有大量剩余沼气可用于该处理厂其他用电,或是家庭用电。在处理过程中产出的大量有机物也可作为饲料供给养殖户,有机污泥也可用于农业开发。这样的处理方式,不仅使污水达到了排放标准,还产生大量有机物可二次利用。从经济学角度出发,设备成本低,而且还将产生大量有机物可再次创造收益,无疑是一个值得选择和提倡的酒精废水处理工艺。

4结语

工业废水论文范文第4篇

关键环节一:根据制革废水的上述水质,可以看出,其悬浮物浓度相当高。主要是动物皮屑、毛、泥砂等。首先,其处理采用以生化为主,并辅以物化处理是正确的,因其生化性较好,B/C=0.4~0.5,宜采用生化处理作为制革废水的主处理工艺。此处的物化处理是指在生化处理之前的预处理,这一点对制革工业废水处理至关重要。在无极县部分制革工业企业中,其皮革工业废水治理初始阶段,工艺设计中,忽略了预处理环节,导致运行失败。由于在生化处理单元前没有设足够停留时间的沉淀池或气浮池,使原水中的高悬浮物随同原水一并进入生化处理单元,从而严重地影响了生化处理效果。

当废水中含有较高的悬浮物时,悬浮物会隔离微生物与废水中有机污染物的接触,从而影响微生物对水中BOD的吸附和降解,进一步造成生化处理效率下降。因此,制革工业废水(包括皮革、裘皮、羊绒加工等废水)的处理,必须强化生化处理单元之前的物化预处理,这是很重要的一个处理环节。关键环节二:如前所述,皮革工业废水含盐量较高,特别是Ca2+浓度,这是皮革废水另一个特点。

皮革废水的生化处理单元是采用活性污泥法还是采用生物膜法,这也是一个关键环节,在这里存在一个误区。活性污泥法常应用于市政污水处理,而生物膜法则常应用于工业废水处理,特别是生物接触氧化法。生物接触氧化处理工艺具有如下优点:(1)使水力停留时间HRT与污泥停留时间SRT完全分离,虽其水力停留时间HRT相对较短,生活污水HRT约2h~4h,但污泥停留时间SRT却很长,可以达到30d,甚至更长至60d。(2)BOD(或COD)容积负荷率比活性污泥法高得多,因此生物接触氧化法单位容积的生物量比活性污泥法大得多。一般活性污泥法VSS为3.0kg/m3~3.5kg/m3,而生物接触氧化法VSS为7kg/m3~12kg/m3,因此,其负荷率为活性污泥法的2~3倍,相应其容积占地面积生物接触氧化法要比活性污泥法小得多。(3)生物接触氧化法既适合低浓度有机废水处理也适合高浓度有机废水处理,而活性污泥法,对低浓度有机废水处理效果甚微。实践证明,当废水COD及BOD浓度较低时,COD<100mg/L,BOD<50mg/L时,微生物会因食料不足,而形不成菌胶团,只能成单体状态存在于水中。基于上述优点,生物接触氧化法在工业废水处理中得到了广泛的应用,如印染废水、焦化废水、食品废水、淀粉废水、啤酒废水等。根据上述生物接触氧化法的优点,制革工业废水采用生物接触氧化法是顺理成章的事,但运行实践证明这是一个误区。

由于皮革废水中含盐量较高,其中Ca2+含量也很高,如采用填料式生物接触氧化法,会使填料上逐渐结成矿化物垢,而且逐渐增厚,此种矿物垢对生物膜起到抑制作用。而这种矿物垢人工无法清除,从而使废水处理效果愈来愈差,甚至填料上的生物膜完全脱落。近期的两例革园区污水处理,由于上述原因而导致运行失败。综上所述,皮革废水的生化处理,应采用活性污泥法,切忌采用填料式生物膜法。

二、结论

1.制革工业废水应强化预处理,用混凝沉淀或混凝气浮法将悬浮物予以去除,以免影响生化处理效率。

工业废水论文范文第5篇

1.模型建立。用国家时间序列数据代替截面数据和版面数据,更好地判别工业废水污染真实EKC的存在,也更具实际意义。为了论证上海废水排放与经济发展之间是否存在环境库兹涅茨特征,采用人均GDP衡量经济的发展水平,建立计量经济模型进行验证。描述库兹涅茨模型通常有线性函数、二次多项式、三次多项式、对数函数和指数函数等。常用的3种模型假设为二次函数、三次函数以及对数函数关系计量模型分别为。为了避免伪回归问题的产生,在对变量回归之前采用DF检验对变量先进行了单位根检验,结果显示变量在差分之前对应的DF检验统计值的绝对值小于5%的临界值,在对变量取一阶差分之后变量对应的DF检验统计值的绝对值大于5%的临界值,表明一阶差分后这个序列不含显著的白噪声。依据上海1991—2012年工业废水排放和人均GDP的数据,分别进行曲线回归模拟。由回归结果知,前两种模型的回归拟合度R2为0.9745,而对数函数模型的拟合度R2达到0.9782,三种结果的拟合结果差异较小,其中对数函数的拟合结果最优。同时,F检验值显示这些指标的回归方程总体上也是显著的。由上分析,选择对数函数对本研究是最优的,因此本文采用对数函数关系对上海经济增长与工业废水排放的动态关系进行分析。

2.结果分析。依据上海市1991—2012年工业废水排放和人均收入GDP数据进行回归分析,得结果(如图2所示),x1、x2、x3分别表示lnx.(lnx)2.(lnx)3;则lny=0.228(lnx)3-7.021(lnx)2+71.297(lnx)-236.419。b1>0,b2<0且b3>0,满足废水排放程度曲线呈“N”型曲线的条件。N型曲线存在两部分的上升趋势,一个下降拐点和一个上升拐点。2010年,上海市工业废水排放量处于“N”型的下降部分并接近于上升拐点位置。在1991—2010年间,废水排放量表现为高位回落,但在2010—2012年又出现低位反弹的波动特征。说明工业化进程中,尽管存在某些调控机制,使得污染出现阶段性的下降,但整体上工业化依然加重了环境污染。依据理论,上海的经济越发达,其带来的废水排放水平将会持续上升,上海工业废水排放量与经济发展呈现明显的不协调趋势,将会加重上海市水资源问题,影响未来的经济发展与人民生活水平的提高。据上海“十二五”经济发展规划,按照模型模拟结果,2015年上海工业废水排放量将会上升。也就是说,上海城市化和工业化的加快发展将会带来水污染的迅速增加。减少环境污染,发展战略性新兴产业,实现由第二产业向第三产业的转型也成为了上海市“十二五”的重大目标之一。

二、结论及政策建议

1991—2001年上海市工业化进程缓慢,2001年到2012年上海市工业产业快速发展,在2001年废水排放量有所上升,而后在监管和调控下又回复下降趋势。总体上,上海市的工业废水排放量在波动中呈下降趋势,上海市的废水处理能力也在逐渐增强。根据上海市的经济发展情况,对1991—2012年上海市工业废水排放增长和经济增长之间的关系进行模拟,结果显示1991—2012年两者为“N”型曲线关系。目前上海市人均GDP靠近转折点水平,因此,如果积极强化污染调控机制,工业废水排放水平将有望降低。对影响上海市EKC模型特征的因素进行有效分析,分析了上海市经济行业结构,工业发展仍然是上海建设的一大重要目标。在上海发展的过程中,要加强战略性产业的建设,着力提高产业自主创新能力和国际竞争力,提升自主品牌价值,积极推动产业向绿色低碳、清洁安全方向发展。促进电子信息制造业转型升级,优化钢铁、石化产业,提升都市产业能级,鼓励企业在设计、市场营销等环节融入科技、创意、时尚和环保元素,大力发展高附加值、个性化、节能环保型产品。

工业废水论文范文第6篇

取连华科技5B-1型COD测定配套试剂管,用移液器向其中加入2.5mL经充分混匀的水样,加入自制药剂,摇匀,置于预热好的消解器内,165℃加热10min后取下冷却,加实验室纯水2.5ml,摇匀,置于试管架充分冷却至室温,光度比色检出值。

2结果与讨论

2.1针对5B-3C型COD快速测定仪校准

2.2标准溶液的配制

依据《GB11914—89水质化学需氧量的测定重铬酸盐法》中规定的方法进行配制,注意配制的标准溶液准确度和不确定度,主要取决于配制过程中各个环节的误差。

2.3配制方法

称取在105℃条件下干燥2h并冷却后的邻苯二甲酸氢钾(HOOCC6H4COOK)0.4251g全部溶于蒸馏水,并稀释至1000mL,混匀,该溶液的理论COD值为500mg/L。

2.4仪器校准

用标准溶液对当前的曲线值进行校准,确定新的Kv曲线值,(连华科技5B-3型COD测定仪已将部分曲线号中的曲线值进行了设置,用户可选择使用按照仪器校准方法,重新对曲线值进行校准修改):取邻苯二甲酸氢钾标准溶液稀释三个浓度点,分别为1#:500mg/L、2#:250mg/L、3#:125mg/L。操作与试样分析步骤相同,用仪器自身设置的Kv=1505来进行比色。COD测定仪校准前后误差值见表1。从表1可以看出,在校准前Kv=1505时相对误差>2%,在此K值下的曲线不符合测定要求。而在Kv=1552时,将标准溶液的理论浓度与曲线值修改后所测定浓度进行对比,相对误差在2%范围内,代表仪器的校准过程合格,完全能够满足测定的需要。所以定此曲线下Kv为1552来进行污水分析。

2.5精密度实验

选取COD处于不同水平的6种类型试样进行平行分析,结果见表2。当废水中的COD高于100mg/L时,结果的相对标准偏差(RSD)均低于2%;对于COD低于100mg/L的水样,相对标准偏差RSD为2.71%,COD低于50mg/L的水样结果相对标准偏差RSD为4.17%.符合实验室内相对标准偏差4.3%的要求。

2.6加标回收实验

为验证该分析方法的准确性,取5种废水进行加标回收实验(强调指出:加标量不能过大,一般为待测物含量的0.5~2.0倍,且加标后的总含量不应超过方法的测定上限;加标物的浓度宜较高,加标物的体积应很小,一般以不超过原始试样体积的1%为好),加标回收实验结果见表3,其加标回收率为96%~104%。

2.7对比实验

用标准方法和自制药剂比色的方法,分别对比测定2个浓度标准试样和5种类型水样的COD,其结果见表4。通过t检验法(显著性差异检验法)来检验两者的差异,所得的t均小于t(4,0.05)=2.77。可见分光光度法与重铬酸钾回流滴定法之间无明显差异。

2.8主要影响因素

2.8.1氯离子的影响氯离子是C0D测定中常见的干扰因素。配制COD为100mg/L和500mg/L的两种溶液(我公司循环水中氯离子含量150~450mg/L),每种溶液中设3组氯离子浓度(浓度分别为0、500、1000mg/L),测定时分别取1、2、4倍量的硫酸汞加入各组试样中。将各组试样消解比色,测定其COD,结果见表5。从表5可以看出,对于两种COD试样,当水中的氯离子质量浓度≤1000mg/L时,硫酸汞的加入倍量基本不会对COD的测定结果造成影响。

2.8.2比色时间的影响以同一批试样完全冷却开始计时,分别于0、0.5、1.0、1.5、2.0h后进行比色,从表6可以看出,比色时间对COD测定结果的影响不大,在2h内基本无变化。

3结论

工业废水论文范文第7篇

配置浓度为0.1mg/L、0.2mg/L、0.4mg/L、0.8mg/L、1.2mg/L、1.6mg/L、2mg/L、5mg/L、10mg/L、20mg/L、30mg/L、50mg/L的标准溶液,共计12个浓度点,经过0.45μm水系针头过滤器过滤,然后自动进样分析。通过工作站软件,采用峰面积进行曲线的拟合,线性参数如表1所示,相关系数为0.999999,如图1所示。

2精密度和准确度

2.1精密度对环境标准样品研究所的氨氮标样200542(1.50±0.07)重复9次测定,氨氮保留时间在4.98~4.99min之间,保留时间的RSD为0.1%,氨氮测定结果的RSD为1%.标样分析结果统计如表2所示。

2.2准确度加标试验使用氨氮标液,分别进行3次加标,每次加标测定4次,回收率结果如表3所示。对环境标准样品研究所的氨氮标样200542(1.50±0.07)进行测定,其测定结果均在标准值要求范围内,具体结果如表3所示。

3定量范围

参考EPASW-846,测定9次空白加标试验,加标量为估计浓度的3~5倍。计算测定结果的标准偏差,采用98%的置信度,查临界值表t为2.896,方法的检出限为t值与标准偏差的乘积,方法的检测限为4倍的检出限,结果统计如表4所示。采用离子色谱法可直接对浓度在0.04~50mg/L范围内的样品进行分析,操作简便,满足《污水综合排放标准》(GB8978—1996)中的二级最低标准要求(50mg/L)。

4钠氏试剂分光光度法和离子色谱法的比较

采集样品7组,分别采用《钠氏试剂分光光度法》和《离子色谱法》进行测定,结果统计如表5所示。分别对7组样品的测定结果对比、分析、统计,标准偏差范围为0.8%~3.7%,结果均满足质控小于5%的要求。因此,此方法可用于工业废水中氨氮的测定。

5干扰及消除方法

样品中钠和铵质量比超过10000∶1会影响分离,对此,可通过调整淋洗液浓度、采用梯度淋洗或加入调节剂来消除影响。对于样品中金属离子的干扰,可通过在分离柱前加装预处理柱消除干扰。样品在进样前,可通过0.45μm水系针头过滤器过滤来消除颗粒物对仪器系统的影响。

6结束语

工业废水论文范文第8篇

1.1实验原理在强酸溶液中,样品在重铬酸钾氧化剂及复合催化剂作用下(若样品中含有氯离子,则需加入掩蔽剂硫酸汞),于165℃催化消解样品10min,重铬酸钾被水中有机物还原为三价铬,在波长610nm处测定三价铬含量,根据三价铬的含量换算出消耗氧的质量浓度。

1.2实验步骤(1)打开消解器开关,选择“COD消解”消解器自动升温,达到设定温度后自动报警器提示,按任意键停止提示;(2)准确移取2.5mL脱盐水加入到“0”号反应管中,然后分别移取水样一次加入到反应管中,最后加水补至2.5mL;(3)依次向各反应管中加入2滴掩蔽剂,1mL氧化剂和5mL催化剂,并盖盖摇匀;(4)取下盖子,一次放入消解器消解孔中,按下“消解”键并盖上防喷罩,消解计时结束后仪器会报警提示;(5)将反应管取出冷却2分钟,依次向各反应管加入2.5mL水并混匀,然后放入水中冷却至室温;(6)比色:打开比色系统开关,并预热10分钟,按“测量”键进入测量;

1.2.1比色管比色:(1)按“高量程”并按“确定”键选择高量程模式,在高量程模式下按“比色管”并按“确定”键选择管比色方式,确认曲线号为HT-01;(2)先将比色管架四角朝上放入高量程比色池,将空白管放入比色管架中,稍停顿2~3秒,读数稳定后按“空白”键使屏幕显示“C=0.000mg/L”否则重按“空白”键。(3)依次将样品反应管放入比色管架中,等数值稳定后所显示的数值即为COD值。

1.2.2比色皿比色:(1)按“高量程”并按“确定”键选择高量程模式,在高量程模式下按“比色皿”并按“确定”键选择皿比色方式,确认曲线号为HC-01;(2)空白倒入3cm比色皿中,放入高量程比色池,稍停顿2~3秒,读数稳定后按“空白”键使屏幕显示“C=0.000mg/L”否则重按“空白”键。(3)依次将样品倒入比色皿中,然后放入高量程比色池等数值稳定后所显示的数值即为COD值。

2结果与讨论

2.1两种试剂的准确度对比(1)标准曲线制作:分别准确移取1.12.10mL、0.1mL、0.25mL、0.5mL、1.0mL、2.0mL、2.5mL于两组消解管中,加水至2.5mL,分别记为0、1、2、3、4、5、6和0’、1’、2’、3’、4’、5’、6’。相当于0mg/L、40mg/L、100mg/L、200mg/L、400mg/L、800mg/L、1000mg/L标准COD值。向0-6加入专用试剂,向0’-6’加入自制试剂,以下步骤同样品测定。(2)根据测得的结果计算其回收率,判定两种试剂的准确度,结果见表1。由表1可知,两种试剂制得的标准曲线回收率都在99%~101%,说明两种试剂的都有很好的准确度。

2.2两种试剂测定样品的精密度为了验证自制试剂和专用试剂具有同样的精密度,通过使用两种试剂测定同一组样品所得结果计算其精密度。结果见表2。由表2可知,测定的相对标准偏差小于2%,说明自制试剂与专用试剂测定的结果精密度较高,自制试剂可以代替专用试剂测定污水COD。

3结论