多馈入直流输电系统研究范文

《电工电能新技术杂志》2015年第十二期

摘要:

首先给出了交流系统各主要元件谐波频率下的数学模型，利用Ward多端等值法推导出多馈入直流输电系统各直流接入点在谐波频率下的节点导纳矩阵，进而可以得到各直流接入点的谐波电压。对上海电网500kV电压等级电网进行了等值并通过计算得到不同运行方式下各直流接入点的电压总谐波畸变率的范围，经分析可知上海地区多馈入直流输电系统谐波相互影响很小，各直流接入点电压的畸变主要受自身直流线路谐波的影响。

关键词:

多馈入直流输电;谐波影响;数学模型;Ward多端等值法;电压总谐波畸变率

1引言

高压直流输电系统在电能传输的过程中会在交直流侧产生各种谐波，在对电力系统电能质量及通信系统产生影响的同时也给换流变压器造成了影响，使其噪音过大、局部过热，甚至损坏［1，2］。高压直流输电系统还有可能在交直流侧引起谐波放大现象，造成系统不稳定［3］。由于我国能源与负荷分布的特殊性，高压直流输电工程在我国得到了极大的发展［4］，使得上海等地区形成了多条直流同时馈入的格局，即多馈入直流(Multi-InfeedDC，MIDC)输电系统。而从直流接入点注入到交流侧的谐波通过交流电网的传递必然会对系统中其他直流接入点产生一定的影响［5，6］。本文主要研究了MIDC输电系统谐波的相互影响。首先介绍了各元件谐波频率下的数学模型，通过Ward多端等值法推导出MIDC输电系统各直流接入点间谐波频率下的节点导纳矩阵，进而得到各直流接入点的谐波电压。在以上理论的基础上，对上海电网500kV电压等级电网进行了等值，通过计算得到上海地区MIDC输电系统在不同运行方式下各直流接入点电压总谐波畸变率的范围，分析得知上海地区MIDC输电系统中某一直流线路接入点的电压总谐波畸变率主要受自身直流线路谐波的影响，而受其他直流线路的影响很小。

2各元件谐波频率下的数学模型

在对系统谐波影响进行分析时，系统元件的谐波模型对分析结果的准确性和可靠性具有关键性的作用［7，8］。而对于一个已知电网，想要对它进行完整的描述是不可能的，所以需要将电网进行合理的等值［9］。以下给出主要网络元件的谐波模型。

2.1输电线路模型文献［10］指出，在谐波分析中，架空线路的模型主要取决于线路单位长度参数的频率特性及线路长度。对于是否采用线路的分布参数模型取决于线路长度和谐波次数，其临界长度为(241.39/h)km，其中h为谐波次数。可见，谐波次数越高，线路的分布参数特性影响越显著。为了计算准确，本文在各次谐波下均采用输电线路的分布参数模型。假设潮流数据给出的输电线路数据是集总π模型参数，线路在基频下总的串联阻抗为R+jX，对地导纳为jB，令线路长度为l，线路单位长度参数为［11，12］。式(7)和式(8)表明，任意谐波频率下，考虑分布参数效应的等效π模型参数与线路长度l无关。因此，若已知输电线路的潮流计算数据，可以利用式(7)和式(8)直接导出用于谐波分析的等效π模型参数。

2.2负荷模型通常情况下，集中负荷所吸收的功率是十分容易获得的，在谐波分析中，可以用图2所示的并联模型来模拟负荷的阻抗。

2.3无功补偿模型在实际分析中，当负荷点外接有较大容量的无功补偿装置时，由于电容的频率特性和电感全然不同，此时应将电容从综合负荷中分离出来作为一个独立支路对待［13］。

3MIDC输电系统直流接入点谐波电压的计算

已知MIDC系统接入受端交流系统的节点在第h次谐波下的节点电压方程为:其中，I(h)为注入各节点的第h次谐波电流矢量;Y(h)为在第h次谐波下电网的节点导纳矩阵;U(h)为第h次谐波下各节点的电压矢量。利用Ward多端等值法［14，15］，假设电网中共有n个节点，其中直流接入点为p个，并编号为1～p，则其中，Zh=Y－1h，为1～p节点的节点阻抗矩阵。由此，就可以得到各直流接入点的第h次谐波电压。再由式(21)可以得到各直流接入点的电压总谐波畸变率，从而可以判断各节点不同情况下的电能质量。MIDC输电系统中的多回直流线路可以有多种不同的运行方式。不同谐波源作用下的同一节点的同一谐波频率分量存在相角差，在已知各直流线路注入交流侧谐波电流有效值的情况下，由于各分量之间的相角差不能确定，所以不能准确得到直流接入点在各谐波频率下的谐波电压，但是可以得到单回直流线路运行方式下各直流接入点的谐波电压有效值。多回直流线路运行方式下同一直流接入点同一谐波频率下的谐波电压有效值可以由所有参与运行的直流线路单独运行时此节点同一谐波频率下的谐波电压分量在不同相角下组合得到，通过Matlab程序可以求出所有组合下的最小谐波电压有效值Uh-min和最大谐波电压有效值Uh-max，再由式(22)和式(23)可以计算出多回直流线路同时运行方式下直流接入点的绝对最小电压总谐波畸变率THDu-min和绝对最大电压总谐波畸变率THDu-max，那么此运行方式下直流接入点的电压总谐波畸变率就界于绝对最小电压总谐波畸变率和绝对最大电压总谐波畸变率之间。

4MIDC输电系统谐波相互影响的计算和分析

经过多年的发展，上海地区已经成为典型的含有多馈入直流输电系统的交流电网，其系统示意图如图3所示。其中包括±500kV的葛洲坝-南桥南、宜都-华新、荆门-枫泾以及±800kV复龙-奉贤四回直流线路。以下将在上海电网四回直流及500kV电压等级电网的基础上进行谐波计算和分析。

4.1电网等值上海电网包含的多馈入直流输电系统中包括16个500kV站点以及4个直流线路受端站点，其中葛南直流工程通过220kV线路经变压器升压后接入到500kV电压等级电网中。本文主要研究接入上海电网的直流线路间谐波的相互影响，所以必须保留葛南站点，但需将其相关参数换算至500kV再进行电网等值。电网中220kV及以下电压等级电网与500kV电压等级电网具有电气联系，为了保证电网等效的完整性及计算结果的精确性，将其等效成负荷接入500kV电压等级电网。按照第2节中各元件谐波频率下的数学模型，将500kV电压等级电网中各主要元件进行等效，并得到节点导纳矩阵;通过3.2节的Ward多端等值法在Matlab软件中计算得到4个直流接入点在不同谐波频率下的节点阻抗矩阵。

4.2MIDC输电系统谐波相互影响分析假设MIDC输电系统中交流电网不存在背景谐波，给定4个直流接入点注入交流侧的谐波电流源频谱如表1所示，可以得到在四回直流线路单独运行方式下各直流接入点的各次谐波电压有效值，根据第3节的介绍通过Matlab程序得到不同运行方式各直流接入点在不同谐波频率下的最小电压有效值和最大电压有效值，再由式(22)和式(23)计算得到不同运行方式下各直流接入点的绝对最小电压总谐波畸变率。文献［15］指出，当多馈入直流输电系统各直流接入点间MIIFji＜0.1时，各回直流间的谐波相互影响可以忽略不计;当0.1≤MIIFji≤1时，随着MIIF值的增大，各回直流间的谐波影响越大。表2中，运行方式1～4下各直流接入点的THDu的变化与表3中MIIF值的变化一致，所以用本文方法得到的各直流接入点的电压总谐波畸变率是符合实际情况的。由表2可以得出以下结论:(1)在表1所示的谐波电流源频谱下，各直流接入点在MIDC输电系统不同运行方式下的电压总谐波畸变率都小于直流工程的限值1.75%;(2)在各种运行方式下，各直流接入点的电压总谐波畸变率只有在接入自身的直流线路参与的运行方式下较大，其余情况均较小;(3)对某回直流线路来说，在所有其参与运行的运行方式下，其接入点的电压总谐波畸变率的变化范围很小，且与其单独运行时的电压总谐波畸变率相近，所以可以认为其他直流线路的运行方式对其节点的电压总谐波畸变率影响很小，直流接入点电压的畸变主要受自身直流线路谐波的影响。

5结论

本文首先给出了交流系统主要元件在谐波频率下的数学模型，利用Ward多端等值法推导出MIDC输电系统各直流接入点谐波频率下的节点导纳矩阵，进而可以得到节点谐波电压。之后，对上海电网500kV电压等级电网进行等值，通过计算得到上海电网包含的MIDC输电系统在不同运行方式下直流接入点的电压总谐波畸变率的范围。对计算结果分析发现，在不同运行方式下南桥南站的电压总谐波畸变率都远远小于直流工程的限值1.75%，华新站、枫泾站、南桥南站和奉贤站在自身接入的直流线路不运行的方式下，节点电压总谐波畸变率很小，只有在自身接入的直流线路运行的方式下，其节点电压总谐波畸变率才会较大，各直流接入点的电压总谐波畸变率变化范围很小，且与直流线路单独运行方式下相近。因此，对于上海地区多馈入直流输电系统，各直流接入点的电压总谐波畸变率主要受自身直流线路的影响，受其他线路的影响较小。

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作者：刘婷婷 文俊 乔光尧 符茜茜 周胜军 单位：华北电力大学电气与电子工程学院 国网智能电网研究院